Потоки тепла у часі QА , QБ та QС залежать від технологічних параметрів об’єкта керування. Кількість потоку тепла пари QП на вході у поверхневий теплообмінник відповідно до параметричної схеми рисунок 3.1 визначає наступна залежність

                                                      Q П  = FП іП ρП                                             (5)

де: F П  – об’ємний потік перегрітої пари у часі на вході у поверхневий теплообмінник;

і П – інтальпія перегрітої пари на вході у поверхневий теплообмінник;;

ρ П – густина перегрітої пари на вході у поверхневий теплообмінник.

Кількість потоку тепла конденсату QК від пари на виході поверхневого теплообмінника відповідно до параметричної схеми рисунок 3.1 визначає наступна залежність

                                         Q К = FК tК cК                                               (6)

де: F К – витрата у часі конденсату від пари на виході поверхневого теплообмінника і визначається рівнянням F К = F П ρ П ;

t К – температура конденсату на виході поверхневого теплообмінника;

c К – теплоємність потоку конденсату на виході поверхневого теплообмінника.

Кількість тепла Q ПР у часі, яке витрачається для підтримки ендотермічного процесу об’єкта керування залежіть від навантаження хімічного реактора (продуктивності), яка визначається потоками F А і F Б  та пропорційно до відповідного значення питомої витрати тепла q ЕНД на ендотермічний процес і таким чином можна записати наступну залежність

                                      Q ПР = (F А + F Б )*q ЕНД                                    (7 )

Кількість тепла Q ЗС у часі, яке загублюється з поверхні парового теплообмінника у зовнішнє середовище (повітря) для більшості таких типових апаратів з хімічних виробництв складає від 15 до 20 % від загального прибутку тепла з перегрітою парою у поверхневий теплообмінник. Наприклад, можна визначити значення QЗС теплообмінника до рисунка 3.1 наступною залежністю