лебедки, создаваемый тяговым усилием Р_л на последнем слое навивки (см. расчетную схему (рис. 6.1), Нм.

М_в = Р_л × [0.5 × D_б.л. / 10³ + d_k / 10³ × (К_s - 0.5)],              (6.2)

где Р_л - тяговое усилие, Н;

D_б.л., d_к - диаметры, мм.

М_в = 8117.21× [0.5 × 250 / 10³ + 9.1/ 10³ × (2 - 0.5)] = 1125.45

6.4 Определяем приведенный момент (Нм) от совместного действия на обечайку барабана изгиба и кручения. Используем 4-ю теорию прочности при условии, что М_кр. = М_в. (рис. 6.1).

М_пр.4 = (М²_и.max + 0.75 × М²_в)^1/2,(6.3)

где М_и.max, М_в – моменты, Нм.

М_пр.4 = [(1480/13)² + 0.75 × (1125.45)²]^1/2 = 1743.47

6.5 Для цилиндрической стенки (обечайки) барабана определяем отношение α ее внутреннего диаметра к наружному диаметру

α = (D_б.л – 2 × δ₀) / D_б.л,(6.4)

где D_б.л. - диаметр цилиндрической стенки обечайки, мм;

δ₀ - толщина цилиндрической стенки обечайки (рис. 4.2), мм.

α = (250– 2 ×13) / 250 = 0.896

6.6 Определяем осевой момент сопротивления изгибу кольцевого сечения цилиндрической обечайки барабана лебедки, м³

W = π × (D _б.л / 10³)³ × (1 - α⁴) / 32 = π × (250/ 10³)³ × (1 – 0.896⁴) / 32 =0.000545,

где D_б.л. - диаметр, мм.

6.7 Определяем расчетное эквивалентное напряжение по 4-й теории прочности, МПа

σ_экв. = М_пр.4 / W / 10⁶,(6.5)

где М_пр.4 - приведенный момент, Нм;

W - момент сопротивления, м³.

σ_экв. = 1743.47 / 0.000545/ 10⁶ = 3.199