12.6 Определяем допускаемое напряжение изгиба цапфы оси барабана в опасном сечении при переменном симметричном цикле нагружения, МПа
[σ-1] = σ-1 / {K0 × [n]ц}(12.1)
[σ-1] = 345 / { 2 × 1.6} = 107.81
Таблица 12.2 - Предел выносливости σ-1 на изгиб сталей при симметричном цикле нагружения
|
Диаметр заготовок |
Предел выносливости при изгибе σ-1, МПа |
||||
|
Ст3сп |
Ст. 5. |
Сталь 45 |
Сталь 40 Х |
Сталь 40 ХН |
|
|
любой |
186 |
216 |
|
|
|
|
до 80 |
|
|
373 |
|
|
|
80….120 |
|
|
343 |
|
|
|
более 120 |
|
|
345 |
|
|
|
до 120 |
|
|
|
402 |
|
|
120….200 |
|
|
|
353 |
|
|
более 200 |
|
|
|
314 |
|
|
до 200 |
|
|
|
|
412 |
|
более 200 |
|
|
|
|
353 |
12.7 Определяем максимальный изгибающий момент воспринимаемый цапфой оси в опасном сечении под силой Рл со стороны, противоположной подводу вращающего момента. Максимальный изгибающий момент в сечении этой цапфы возникает тогда, когда канат сбегает с обечайки барабана в сечении проходящем через средину этой цапфы (рис.12.1), Нмм
Мс = [Рл × (ℓрб.л + ℓ1) × ℓ2] / (ℓ1 + ℓ2 + ℓрб.л),
где Рл, Н;
ℓрб.л, ℓ1, ℓ2 - длины, мм.
Мс = [8117.21× (729.38+ 120) × 200] / (120 + 200 +729.38) =1314032.25
12.8 Расчетный диаметр цапфы оси под правой ступицей барабана (мм), (рис. 8.1, 12.1) определяется из условия обеспечения изгибной выносливости оси в опасном сечении при переменном симметричном цикле нагружения.
dc = [32 × Mc × K0 × [n]ц / (π × σ-1)]1/3, (12.2)
где Мс - изгибающий момент, Нмм;
σ-1 - предел выносливости, МПа.
dc = [32 × 1314032.25 × 2 × 1.6 / (π ×345)]1/3 = 48